Длительности протекания

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур Acl — Ася и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Ас3 оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции: высокая температура нагрева металла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Ас3, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита; быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Аса понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита.

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Acs. По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств.

При длительности пребывания запыленных газов в активной зоне электрофильтра не менее 8 с правильно запроектированные и хорошо выполненные электрофильтры могут обеспечить степень очистки дымового газа от золы до 99,8 %.

Весьма эффективно использование ЭВМ в задачах оптимизации параметров режимов сварки, например, по скорости охлаждения в заданном интервале температур (см. п. 7.4). Представленные в п. 7.4 случаи ограничены примерами использования формул для быстродвижущихся источников теплоты. Для уменьшения скоростей охлаждения металла часто специально понижают скорость сварки и в этом случае необходимо использовать формулы типа (6.26). Выразить в явном виде скорость охлаждения dT/dt при определенном значении Т не удается. Подбор оптимальных q и v для обеспечения заданной скорости охлаждения в конкретном интервале температур, в особенности если еще ставится задача минимизации длительности пребывания металла выше определенной температуры, без ЭВМ практически невозможен.

Из-за этого в инженерных расчетах вынужденно вводят высокие коэффициенты запаса, например, при определении скоростей охлаждения, длительности пребывания металла при высоких температурах, а также в других случаях чаще обращаются к экспериментальным данным. Расчеты с зависящими от температуры теплофизическими характеристиками существенно сложнее, чем изложенные в настоящей главе, и могут выполняться только с помощью ЭВМ. В этом случае расчеты выполняют либо с использованием метода конечных элементов, либо с использованием метода сеток. Эти методы позволяют рассчитывать температурные поля для тел со сложным контуром, а также при движении источника теплоты по криволинейной траектории. Изложение указанных методов расчета выходит за рамки учебника.

Для определения длительности пребывания точки тела выше

Рис. 7.13. Номограмма для определения длительности пребывания t, выше определенной температуры Т, точек околошовной зоны в зависимости от длительности /с действия источника

Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла околошовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов: соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности:

ходит скачкообразное смещение потенциала в область отрицательных значений. При этом у вершины надреза, где прошли пластические деформации, компромиссный потенциал может достигать величины, достаточной для активного растворения анодных участков. Изложенные теоретические представления и экспериментальные данные подтверждают существование и при малоцикловом нагружении коррозионных пар Эванса. На рис. 72 показано влияние коррозионной среды на малоцикловую усталость стали и титановых сплавов. Если степень этого влияния на циклическую долговечность стали и ряда других конструкционных материалов увеличивается со снижением уровня амплитуды напряжений (с возрастанием длительности пребывания в среде), то для титановых сплавов наблюдается обратная картина: чем ниже амплитуда напряжений, тем меньше влияет среда. При снижении амплитуды напряжений до уровня, при котором в вершине надреза локальные деформации не превышают 2ет (ет — суммарная деформация, возникающая при напряжении, равном пределу текучести), нарушений защитной оксидной пленки не наблюдается, и долговечность в коррозионной среде приближается к долговечности на воздухе независимо от длительности пребывания сплавов в агрессивных растворах. Таким образом, процесс коррозионных разрушений титановых сплавов при малоцикловом нагружении, как и при статическом нагружении, определяется конкуренцией реакции анодного растворения с процессами репассивации. Если репассивация опережает процесс анодного растворения, возрастание длительности пребывания при максимальной нагрузке в ходе циклического нагруже-ния не приводит к изменению чувствительности к агрессивной среде. Последнее установлено А. В. Гурьевым и В. И. Водопьяновым совместно с .авторами. Были проведены исследования надрезанных образцов сплава ВТ5-1 в 3 %-ном растворе NaCI (R = 0) с изменением выдержки при максимальной нагрузке от 0,05 до 1800 с. Результаты испытаний показали, что при амплитуде напряжений до 0,4стт влияние коррозионной среды вообще отсутствовало. Возрастание амплитуды напряжений при

Основными факторами, определяющими влияние перегрева, являются его продолжительность и степень превышения температуры по сравнению с расчетной. В случае многократного изменения температуры на исследуемом отрезке времени необходимо знать суммарную длительность пребывания на верхних температурных ступенях. При известной длительности пребывания на высокотемпературных ступенях тЬ1, ть2--- ты опреде

*2 Толщина стен между смежными камерами, каньонами и т. п. в случае, если персонал посещает их только после удаления из них источников излучения, определяется конструктивными особенностями и рассчитывается из условия длительности пребывания в них персонала при ремонте.

РЕАКТОРНАЯ КИНЕТИКА — протекание нестационарных процессов в ядерном реакторе, к к-рым относятся изменения мощности реактора; аварийные режимы; нестационарное отравление реактора при снижении его мощности (йодная яма); изменение состояния реактора, связанное с изменением изотопного состава топлива, и др. По длительности протекания (секунды, часы, месяцы, годы) нестационарные процессы сильно разнятся один от другого.

производительности, стабильности, точности воспроизведения силового режима и др. Применительно к программным машинам возникает дополнительная необходимость в экспериментальной проверке точности воспроизведения заданной программы (по нагруженности образца, числу циклов на каждой ступени, длительности протекания переходных процессов и т. п.).

Для пояснения ограничений рассмотрим пример. Предположим, что для конкретной системы определены законы изменения коэффициентов уравнения. По отношению к длительности протекания всего процесса (длительности протекания первой составляющей) все эти коэффициенты изменяются существенно. При этих условиях по отношению к длительности протекания процессов высокочастотных составляющих нестабильность коэффициентов может быть несущественной.

При рассмотрении обобщения будем предполагать, что кроме указанных выше общих ограничений выполняются условия по сравнительно медленному изменению коэффициентов, описывающих первые составляющие процессов. Нестационарность этих коэффициентов должна быть такой, при которой не возникают рассмотренные в предыдущем параграфе особенности в протекании и этих процессов. Кроме того, будем считать, что требования по выполнению чисел m3i (по запасам устойчивости) имеют место для любого момента времени на длительности протекания процессов.

Способ построения переходных процессов. В соответствии со сказанным выше процессы линейной части, возникающие от начальных условий и переключений реле, рассматривались как отдельные независимые процессы. Для удобства отрезок времени, соответствующий длительности протекания полного процесса в замкнутой системе, разделялся на участки так, как это показано на рис. VI.3. От момента t = t (+0) до момента первого переключения реле tlp — нулевой (начальный) участок (процесс в системе на нулевом участке возникает от начальных условий) и далее идут участки между последующими переключениями реле, на которых функция F не изменяет своего значения (первый, второй и т. д.). Начало каждого участка совпадает с началом одного самостоятельного процесса. В дальнейшем эти самостоятельные

По алгоритмам, приведенным в гл. III, производится выделение из процесса отдельных составляющих и проверка выполнения заданных требований по показателям качества переходных процессов высокочастотных составляющих (пункт 12). Здесь могут проверяться, например, максимальные отклонения координат, скорости и ускорения их изменения, длительности протекания процессов и др.

б) соблюдение и постоянство заданных технологических параметров режима шипования (при электродуговой приварке шипов под флюсом — напряжения на дуге, силы сварочного тока и длительности его протекания; при автоматизированной контактной приварке — вторичного напряжения холостого хода, усилия на электродах и длительности протекания сварочного тока);

где /ц, tn - длительности протекания тока в цепях циркулярного и полюсного намагничивания за цикл; тц, тп - постоянные времени цепей циркулярного и полюсного намагничивания.

Исход воздействия тока на человека зависит от ряда факторов, в том числе от значения тока, длительности протекания его через тело человека, рода и частоты тока, индивидуальных свойств человека.

рее и более полно, так как уже в начале процесса образуется активный шлак. Кроме большей длительности протекания реакции, положительное воздействие оказывает также кислород, который окисляет до 15 % S:

рее и более полно, так как уже в начале процесса образуется активный шлак. Кроме большей длительности протекания реакции, положительное воздействие оказывает также кислород, который окисляет до 15 % S:

Рекомендуем ознакомиться:

Длительного применения

Длительного воздействия

Действенным средством

Длительном нагружении

Длительностью экспозиции

Длительность испытаний

Длительность наработки

Длительность переходных

Длительность ремонтного

Длительность воздействия

Меню:

Главная страница Термины