Длительности эксплуатации

Мертвая зона М, мм Длительность: зондирующего импульса т, икс реверберационных шумов из призмы Т^,, МКС

эффективная длительность зондирующего импульса т.

Эффективная длительность зондирующего импульса определяет минимальную толщину контролируемого изделия:

а — Т3 = 2,42 мкс, { = 2,5 МГц, 3 = = 40°; б — Т3 — 1,98 мкс, f = 2,5 МГц, р = 40°; 0 — тв = 1,17 мкс, / = = 5 МГц, 3 = 50° (t3 — длительность зондирующего импульса)

метрии и т. д. В последние годы для контроля тонкостенных стыковых сварных и паяных соединений труб аустенитных сварных швов, соединений, выполненных контактной стыковой сваркой, а т, д. стали широко применять наклонные РС-ПЭП. Конструкции преобразователей обоих типов довольно схожи, ПЭП состоят из двух пъезоздементов, приклеенных к призмам, разделенных между собой акустическими и электрическими экранами и залитых демпфирующим материалом на эпоксидной основе в корпусе. В прямых PC-преобразователях излучатель приклеен к призме, высота которой больше высоты другой призмы на с^т:а (сх — скорость УЗ-волн в призме; тэ — длительность зондирующего импульса}. Различие высот призм обусловлено стремлением к уменьшению электрических помех на приемнике. Основной элемент, который защищает приемник от высокочастотных электрических колебания, — электрический экран из медной фольги. Для защиты от акустических помех применяют акустический экран из ненополистирола или кожи, обернутый медной фольгой. Благодаря акустическому и электрическому разделению излучателя и приемника уровень реверберационных шумов в РС-ПЭП на 8,,. 12 дБ ниже, чем в рассмотренных выше совмещенных НЭП, а мертвая зона уменьшается до 0,5 ... 1,0 мм,

Длина ультразвукового импульса в металле Дги, мм Длительность зондирующего импульса т, мкс

Сформулируем практические рекомендации для случая контроля крупнозернистого материала серийным, прибором. Если при контроле эхо-методом выявлению дефектов препятствуют помехи от структурной реверберации, следует прежде всего убедиться в природе наблюдаемых импульсов. Удобнее всего это сделать, изменяя длительность зондирующего импульса без изменения его амплитуды. Если подобного регулятора в приборе нет, изменяют толщину слоя жидкости между контактным преобразователем и изделием, например, снабдив преобразователь тонкими кольцами переменной толщины, препятствующими плотному при-

сокращают длительность зондирующего импульса;

Еще один метод измерения скорости основан на определении набега фаз. Реализующая этот метод система с «длинным импульсом», или система с «перекрывающимися импульсами», показана на рис. 9.4. Длительность зондирующего импульса превышает время двойного прохождения звука по образцу; при этом импульсы, соответствующие последовательным отражениям, перекрываются. Преобразователь обычно связывается с образцом не непосредственно, а через буфер. В области перекрытия последовательные отражения интерферируют, и при небольших изменениях частоты передатчика огибающая отраженного импульса принимает попеременно то нулевое, то максимальное значение. На определенных частотах передатчика интерферирующие сигналы на протяжении всей серии отражений складываются точно в фазе (или в противофазе). Зная частоты, соответствующие таким точкам, можно найти значение скорости звука. Когда преобразователь приклеен непосредственно к образцу (без буфера), приближенное абсолютное значение скорости можно определить по формуле с = 21 А/, где / — длина образца; А/ — разность двух соседних частот передатчика, соответствующих противофазной интерференции. Для повышения точности измерений необходимо, чтобы

Поскольку изменяется индуктивность катушки, изменяется и ее добротность. С изменением добротности контура меняется также и длительность зондирующего импульса, что приводит к ухудшению разрешающей способности и увеличению мертвой зоны ЭМА датчиков в дефектоскопии (рис. 1!.

Исследована зависимость частоты возбуждения ультразвука при ЭМА способе ввода от зазора. Показано, что наряду с изменением частоты при возбуждении ультразвука с помощью контура ударного возбуждения изменяется и длительность зондирующего импульса, а следовательно, изменяется разрешающая способность и мертвая зона ультразвуковых устройств, работающих в эхо-импульсном варианте.

розионпых пар с большой поверхностью катодных участков и малой — анодных участков. Опыты также показали, что скорость коррозии подземных трубопроводов зависит от их диаметра и площади соприкосновения их с грунтом, и чем они больше, тем интенсивнее протекает коррозионный процесс, тем больше глубина язв. На рис. 143 показана зависимость скорости коррозии стали от длительности эксплуатации в различных грунтах'.

Опубликованные в литературе данные о длительности эксплуатации аппаратов и деталей из феноло-формальдегидиых смол в основном относятся к фаолиту. В табл. 46 приведены некоторые данные И. А. Егорова ' о длительности эксплуатации фаолитовых изделий в производственных условиях в различных агрессивных средах.

Во многих случаях разрушения происходят поперек сварного шва. В качестве примера разрушения труб на рис. 2.4 приведена фотография макрошлифа сварного соединения стали 15Х5М, выполненного аустенитными электродами марки O3JT-8, разрушившегося после 3600 часов работы на установке гидроочистки. Разрушение проходило по сварному шву отвода диаметром 152x6 мм, работавшего при температуре 45 - 50°С и давлении 5-6 МПа в среде газосырьевой смеси дизельного топлива с водородом. Как видно на снимке сечения, вырезанного из неразрушившейся части сварного соединения, ширина околошовных зон подкалки имеет значительные размеры. Твердость зон термического влияния (ЗТВ), снижающая сопротивляемость металла этих зон образованию трещин, относительно высокая и составляет от 350 до 441. MB (заключение № ЗМ-69, ПО "Салаватнефтеоргсинтез") При этом наиболее вероятным местом хрупких разрушений с повышением температуры и длительности эксплуатации становятся околошовные зоны вблизи линии сплавления с мартен-ситной структурой. На рис. 2.5 показан характер развития трещин в зоне термовлияния со стороны приварки отвода к трубе диаметром 219x8 мм линии пирогаза. Твердость металла этих зон была повышенной и составляла 45 - 47 HRC. труба отвод

частот^ отказом к 5...7 годам оксплуатишш трубопровода стабилизируется. Несмотря на различие в длительности эксплуатации до отказа аса она имиот ойдие признаки. Все разрушения начинаются с концентраторов напряжений и могут проходить по основному металлу (по рискам, вмятинам, царапинам) вдали от сварного шза

В расчетах гидропривода чаще используется коэффициент кинематической вязкости, который имеет размерность м2/с (1 м2/с = 106 сСт). В технических характеристиках вязкость рабочих жидкостей указывается для температуры 50°С, а моторных масел — для температуры 100°С. Вязкость масел на нефтяной основе не является постоянной величиной, она зависит от температуры, давления и длительности эксплуатации.

Эксплуатационные. При работе механизмов основными причинами появления погрешностей являются влияние сил и изменение размеров и формы звеньев в зависимости от длительности эксплуатации. Действие сил, различных по своей природе (сил трения, инерции, веса), приводит к ошибкам механизма из-за деформации деталей (например, прогиб вала нарушает нормальные условия работы подшипников).

Процесс циклического нагружения элемента конструкции в условиях эксплуатации сопровождается постепенным накоплением повреждений в материале до некоторого критического уровня, который может быть охарактеризован с привлечением различных методов и средств исследования. Выбор средств определяется применяемыми критериями в оценке самого предельного состояния и его фактической реализацией к рассматриваемому моменту времени, как это было рассмотрено в предыдущей главе. Даже при отсутствии в детали трещины можно с большой достоверностью утверждать, что после длительной наработки в эксплуатации последующее после проверки нагружение может вызвать быстрое зарождение и далее распространение усталостной трещины. Оценка состояния материала с накопленными в нем повреждениями и прогнозирование последующей длительности эксплуатации до появления трещины, установление периодичности контроля за состоянием детали подразумевают использование структурного анализа на базе физики металлов. Это подразумевает обязательное применение методов механики разрушения для оценки длительности роста трещины и обоснования периодичности осмотров на всех стадиях зарождения и распространения трещин. Однако многопараметрический характер внешнего воздействия на любой элемент конструкции делает неизбежным введение в рассмотрение процесса накопления повреждений в конструкционных материалах с позиций синергетики, следовательно, возникает новое представление о процессе распространения трещин. Всю совокупность затрат энергии внешнего воздействия, вызвавших разрушение элемента конструкции, интегрально характеризуют: достигнутое на определенной длине трещины предельное состояние, единичная реализация процесса прироста трещины и сформированная в результате этого поверхность разрушения.

Оценка длительности роста трещины по числу макролиний показала, что распространение трещины без учета длительности задержки трещины при ее двукратных переориентировках происходило в течение 100 ПЦН. При длительности эксплуатации валика после последнего ремонта 730 ПЦН относительная длительность роста трещины после последнего ремонта составляет около 10 %. Эта оценка согласуется с закономерностью роста трещины. Формирование макролиний происходило в области МНЦУ, что подтверждают результаты анализа излома. Долом в детали отсутствовал, так как окончательное отделение частей детали произошло при соединении усталостной трещины с зоной первоначального надрыва материала.

Представленные результаты фрактографиче-ской оценки длительности роста усталостных трещин в гидроцилиндрах на стенде и в эксплуатации, уровня эквивалентного напряжения в эксплуатации и напряженности гидроцилиндров в летном эксперименте в условиях их нормального функционирования свидетельствуют о следующем. Развитие усталостных трещин в условиях эксплуатации происходило в расчетном режиме их нагружения по уровню эквивалентного напряжения и длительности роста трещин. Однако это совершенно не соответствовало реализованной длительности эксплуатации гидроцилиндров на момент их отказов из условия 4-кратного выпуска-уборки тормозных щитков за полет.

Рис. 28. Зависимость утонения стенки трубы от скорости коррозии k при различной длительности эксплуатации котла:

7. Исследование характера и результатов взаимодействия между рабочим телом новых высокоэффективных термодинамических циклов и материалом конструкций с целью повышения стойкости и длительности эксплуатации теплосиловых установок» и.

Рекомендуем ознакомиться:

Длительное воздействие

Длительного испытания

Длительного применения

Длительного воздействия

Действенным средством

Длительном нагружении

Длительностью экспозиции

Длительность испытаний

Длительность наработки

Длительность переходных

Длительность ремонтного

Длительность воздействия

Меню:

Главная страница Термины